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蒸汽管道現(xiàn)場應力測試

來源:南京聚航科技有限公司   2024年06月20日 15:12  

某發(fā)電廠蒸汽管道運行數(shù)年后,由于高溫引起的安裝應力使管道支吊架松弛,管道結(jié)構(gòu)發(fā)生變形,導致非計劃性停機檢修,影響電網(wǎng)經(jīng)濟和安全運行。為找出管道的*大應力及應力分析,對高溫壓力下的蒸汽管道進行現(xiàn)場應力測試,通過重新合理調(diào)整支吊架,大幅降低了管道結(jié)構(gòu)應力并達到延壽的目的,實際驗證表明該方法具有良好的降應力效果。

蒸汽管道的結(jié)構(gòu)和測點布置

蒸汽管道材料為10CrMo910,斷面為D273*45mm,管系共安裝8個支吊架,其中5處安裝彈簧吊架(P2、P3、P4、P6、P7,2處為導向支架(P1、P5),1處限位支架P8。管道長期運行后,由于高溫高壓引起的安裝應力和附加彎矩,在垂直28m的管道上有4個吊架產(chǎn)生了塑變,垂直管道整體偏離安裝軸線,同時在機組啟動、變負荷期,應力交變重復出現(xiàn),管子頻繁地經(jīng)受彎曲疲勞,并有較明顯地振動,管道與高壓包的連接處嚴重變形,產(chǎn)生縫隙發(fā)生蒸汽的大量泄露。機組運行時,管道系統(tǒng)受到重力、內(nèi)壓和溫度應力的聯(lián)合作用,為揭示應力與溫度變化關(guān)系,在機組大修期間,對其長期在高溫高壓下運行的蒸汽管道的工作應力進行了現(xiàn)場測試,通過電阻應變儀監(jiān)視起動過程中管道測點部位應變變化情況,利用彈性理論的公式由記錄的應變值計算出不同參數(shù)時的應力水平。本次測試選擇了3個截面9個點。另在Ⅲ截面內(nèi)側(cè)安裝了2個百分表測膨脹位移,用于分析管系的位移和由此產(chǎn)生的管道推力,從而達到全面分析管系受力強度目的,同時,在3個截面各裝一對熱電偶,隨時監(jiān)測這些截面的實際工作溫度。

測試方案和結(jié)果分析

測點選擇的原則是管系應力*大部位,根據(jù)管系的結(jié)構(gòu)、走向、支吊架設置,本次測試選擇了3個約束剛度*大的部位安裝高溫應變片,在吊架調(diào)整前測出這些部位原始受力狀態(tài),為合理調(diào)整應力提供依據(jù)。測量以機組冷態(tài)為零應力狀態(tài),測試分2個階段進行。第1階段,吊架調(diào)整前從冷態(tài)升至額定溫度和壓力,測出各點的應力后停機回到冷態(tài),根據(jù)實測應力調(diào)整吊架。進行第2階段測試,從冷態(tài)升至額定溫度和壓力,再次測試各點的應力。吊架調(diào)整前后2次數(shù)據(jù)進行對比,驗證了調(diào)整后的關(guān)系降應力效果(見表1)。表1中的應力值是一次應力和二次應力之和,包含了設計中無法和沒有考慮的因素,彌補了設計、施工和實際運行之間的差異。較完整地反映了管系由啟動到額定參數(shù)時各個階段的管系應力值,真實地顯示了管系的應力水平,是評定關(guān)系安全性評估剩余壽命的主要科學依據(jù)。

1 吊架調(diào)整前后各測點應力值

測點

方向

調(diào)整前應力/MPa

調(diào)整后應力/MPa

194℃/0.15MPa

295℃/1.25MPa

408℃/1.86MPa

498℃/7.38MPa

533℃/13.5MPa

室溫

533℃/13.5MPa

1

Ε90

56.6

59.6

91.7

97.0

107.2

-15.5

40.3

Ε45

57.3

64.9

85.6

99.4

103.6

-14.5

45.1

Ε0

69.1

67.3

76.9

91.8

104.1

-6.04

38.4

2

Ε90

75.5

91.1

95.0

98.6

97.9

-6.91

56.2

Ε45

75.1

88.7

82.9

89.6

97.5

-0.21

46.9

Ε0

31.5

87.8

95.3

106.1

112.9

-7.34

55.7

3

Ε90

83.0

94.5

98.4

96.8

101.7

3.5

78.4

Ε45

57.7

99.1

108.3

108.8

113.7

-2.47

75.4

Ε0

31.3

66.3

76.0

79.8

90.7

-0.64

72.9

4

Ε90

56.1

60.9

63.9

62.1

65.3



Ε0

39.7

42.8

37.4

43.9

54.6



5

Ε90

74.9

88.1

81.7

90.3

95.0

-10.6

51.2

Ε0

75.5

71.2

82.9

85.6

88.6

-18.6

37.1

6

Ε90

67.1

71.3

74.5

88.5

72.4

-5.5

49.1

Ε45

66.9

69.4

98.9

93.7

68.0

-4.03

43.8

Ε0

62.3

73.8

65.9

82.7

55.1

-3.04

42.3

7

Ε90

59.8

62.3

91.1

93.4

94.7

0

57.5

Ε45

70.6

88.5

95.9

88.1

74.7

-1.72

55.5

Ε0

60.6

64.3

61.7

68.5

58.9

-0.74

50.1

8

Ε90

78.0

77.8

83.7

74.4

75.3

-11.0

55.1

Ε0

65.4

85.0

76.6

74.9

63.9

-10.4

46.7

9

Ε90

65.6

88.4

89.1

91.7

98.7

2.76

76.5

Ε45

64.1

74.4

83.6

87.9

93.9

1.51

74.6

Ε0

56.5

63.2

70.5

77.4

84.0

2.7

71.6

 在吊架調(diào)整前,在Ⅲ截面主管道90°拐彎處兩側(cè)各有一個定向支座,使管道不能沿徑向位移,而此管道的軸向位移為14.88mm。可以看出,這里的管道應力不僅受內(nèi)壓載荷外,還受到軸向產(chǎn)生的額外附加力矩的影響。從測點7軸向應力(σε90=94.7MPa)明顯大于同一點的環(huán)向應力(σε0=58.9MPa)。結(jié)果表明,軸向應力*大處在Ⅰ截面測點1(σε90=107.2MPa),主要原因是管道上4個吊架產(chǎn)生了塑變,Ⅱ截面測點3*大軸向應力σε90=101.7MPa,環(huán)向應力σε0=90.7MPa;測點6軸向應力σε90=72.4MPa,環(huán)向應力σε0=55.1MPa。結(jié)果表明,在90°彎道處有附加彎曲力矩對管道產(chǎn)生影響。在Ⅲ截面測點9軸向應力σε90=98.7MPa,環(huán)向應力σε0=84.0MPa,表明也有附加彎矩應力。

吊架調(diào)整后,Ⅰ截面測點1、2在額定溫度和-*大氣壓下,管道軸向和環(huán)向應力下降了35%-55%,截面測點3、6的軸向和環(huán)向應力下降了20%-30%,Ⅲ截面測點7、9軸向和環(huán)向應力下降18%-35%,同時也表明在管道的90°彎道處,調(diào)整吊架后,大部分附加彎矩產(chǎn)生的應力被消除,盡可能地減小了安裝產(chǎn)生的應力。測點4在維修過程中有損壞,其他測點的應力都有不同程度的下降。

總結(jié)

實測數(shù)據(jù)表明,吊架調(diào)整后把管道應力重新分配而較合理,產(chǎn)生了明顯地降應力效果,說明該方案有效,結(jié)構(gòu)應力狀態(tài)是其使用壽命的關(guān)鍵調(diào)控因素,通過現(xiàn)場高溫應變實測,獲得了結(jié)構(gòu)溫度對管道應力的影響規(guī)律,對高溫壓力管道延壽研究及進一步的壽命管理具有重要的意義。

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